6.1.4脈動流的流量測量（續1）

 ＝                (6.3)

式中   （ ——經阻尼的脈動幅值；

        （ ——未經阻尼的脈動幅值；

         ——脈沖頻率的角速度， ＝2 ；

         ——分隔容器一般的共振角速度，

         ——限流管長度；

         Ac——限流管截面積；

         C——容積，V/2（容積總容積的一半）。

③液體的充分阻尼條件。液體脈動流的阻尼有兩種方法：調壓室和空氣阻尼器。圖6.3和圖6.4所示的布置，脈動源在流量計的上游，如果脈動源在儀表的下游，則須將圖6.3中的調壓室與恒壓壓頭容器互換位置，或將圖6.4中的空氣容室與恒壓壓頭容器互換位置。

       圖6.3 調壓室液體阻尼系統                   圖6.4空氣容室液體阻尼系統

a.調壓室阻尼系統。調壓室液體阻尼系統滿足充分阻尼的條件為

                           （6.4）

式中     ——調壓室與恒壓壓頭容器之間的時均位差；

         A——調壓室的橫截面面積；

         其余符號同上。

b.空氣容室阻尼系統。空氣容室阻尼滿足充分阻尼的條件為

                     （6.5）

式中     Vo——空氣阻尼容器中空氣的體積；

         k——空氣的等熵指數；

         ——液體密度；

         g——重力加速度；

         A——空氣阻尼器中液體的自由表面面積；

         ——空氣阻尼器與恒壓壓頭容器之間的時均壓差；

po——空氣阻尼器中空氣靜壓；

——脈動流下流量計示值的最大允許不確定度。

（3）流動脈動對流量測量儀表的影響    流量測量儀表的種類很多，在脈動流條件下，容積式流量計精確度影響極微已經很清楚，除此之外，對節流式差壓流量計、渦輪流量計和渦街流量計也進行了較多的研究，而且取得了一些成果。

  ①孔板、噴嘴和文丘里管。脈動流對節流式差壓流量計的影響主要是平方根誤差、動量慣性引起的誤差和流出系數的變化。

 a.平方根誤差。對于穩定流，流體流過節流裝置，其流量正比于節流件正負端取壓口間差壓的平方根，其關系式如式（3.1）所示。

   如果此關系被推廣用于瞬時變化的脈動流，而且按照穩定流條件用時均差壓的平方根代表時均流量，必將產生平方根誤差，因為

（                                       （6.6）

b.慣性影響。當流量快速變化時，差壓組件需要產生一個瞬時加速度，而流體通過節流件需要傳遞（convective）加速度，流量－差壓關系為

                                                  （6.7）

 式（6.7）的右邊，第一項是動量慣性，第二項是傳遞慣性，其中K1是節流件幾何尺寸和壓口之間軸線距離的函數，K1和K2又都跟流體的速度分布有密切的關系。在脈動流中，節流件上游和流體通過節流件的速度分布是周期變化的，所以K1和K2是周期變化的，它們的時均值往往與穩定流數值不相等，除非脈動幅值很小，脈動頻率很低。差壓式流量計測量脈動流更準確的特性現在還不清楚。

  c.對流出系數的影響。在穩定流中，各種類型節流裝置的流出系數都同入口流體的速度分布有關，比標準分布廓形平坦的速度分布，流出系數減小；比標準廓形尖銳的速度分布，則效果相反。

  在脈動流中，瞬時速度分布隨脈動周期而變，變化程度由速度分布脈動幅值、波形和脈動斯特羅哈爾數決定，因此，瞬時流出系數有賴于頻率、幅值、波形和斯特羅哈爾數。現在還不能用數學方法描述瞬時流量系數與脈動參數的關系。

  d.誤差估算。現在與節流裝置配用的差壓變送器響應都不快（頻率上限約1Hz），輸出的是平均差壓 ，在此基礎上相應的平均流量指示（ ^1/2幾包含平方根誤差和動量慣性誤差。

  第6.1.4（2）中所給出的充分阻尼條件如能得到滿足，即可按GB/T2624－1993或ISO5167－1確定脈動流的平均流量，并估計流量測量總不確定度。

   脈動流流量總不確定度等于按GB/T  2624－1993計算的測量基本誤差與脈動附加不確定度的合成。

  理論上脈動附加不確定度E_T總是正的，其估算公式為

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